テストと研究

• テスト1：CERAMIZERの極端なテスト-YOUTUBEの独立したテスト
• テスト2：エンジンにオイルを含まない562KM/350マイル
• テスト3：CERAMIZERS®の使用とエンジンのパワーとトル
• テスト4: CERAMIZERS®の使用および車の原動力のプロダクトの影響を用いるエンジンの再生を示す。
• 産業研究

テスト1：セラマイザーの極端なテスト-YOUTUBEの独立したテスト

ポーランド版のテスト：https://www.youtube.com/watch?v=R90_VTz2mK4（1 000 000以上のビュー/1ミリオンビュー）。

テスト2:エンジンにオイルを含まない562KM/350マイル

テストの目的は、エンジンの保護と改修に関するセラマイザー®の行動を提示することでした。

A)Ceramizer®の適用以来、2124km/1320マイルの圧縮圧力測定と排気ガス分析：

測定はchms Jacek Chojnacki、ulで行われました。 圧縮圧力測定のためのSPCS15装置の使用を用いるポーランドのPruszkowska32、05-830Nadarzyn、および排気放出の分析のための検光子のタイプTecnoTestモデル481。

圧縮圧力測定:

• Ceramizer®の適用の前に、圧縮圧力測定は18.10で行われた。2007年の走行距離は181 350km/112 685マイル。
• セラマイザー®（エンジンへの2回、ギアボックスへの1回）の適用から2124km/1320マイルを行った後、06.11.2007で183 474km/114 005マイルの走行距離で圧縮圧力測定が行われました。

得られた結果:

最大の圧縮圧力増加（最大136％）は、第3気筒、すなわち5,5barから13barに得られた。

セラマイザー®を適用する前は、三つのシリンダーの圧縮圧力が10バール未満であり、エンジンの著しい摩耗と破損を示していました。 Ceramizer®の適用はすべてのシリンダーのわずかな圧縮圧力の増加で起因し、従ってエンジンの革新は続いた。

セラマイザー®適用以降、2124km前後で行われた排ガス分析では、一酸化炭素（CO）が17％、炭化水素（HC）が20％、二酸化炭素（CO2）が3,6％減少していることが確認され

テストでは、アイドルギア回転数が1080回転/分から920回転/分に減少し、同時にエンジンのスムーズな動作を確認しました。

テストでは、電極の色が薄いことが示され、石油消費量が減少したことが示されました。

走行距離計で183 474kmを測定した後、オイルを排出し、オイルなしでテスト走行する前に欠陥を防ぐために、アイドルギアでエンジンを（オイルなしで）開始した。

オイルなしのアイドルギアでのエンジン運転の合計時間は30分-3×10分、15分間隔であった。

その後、オイルを回収し、セラマイザー®を1回ずつエンジンに塗布しました。
エンジンにオイルを入れてさらに1108km走行した。 車はセラマイザー®（セラミックコーティングの形成のために十分だった）で3240キロを旅し、車はその後、オイルなしでテストされました。

B)オイルなしで運転中のテスト:

On14.11.2007で184 582キロの走行距離（セラマイザー®アプリケーション以来作られた3240キロ）オイルなしの運転試験は、+1ocの平均気温で道路上で行われました。

エンジンは、作動温度に達するまで加熱され、その後、オイルが排出された。

エンジンが始動し、10時頃、車両はNadarzyn（ワルシャワ近く）からKatowice（Spodek-Concert Hall）に出発し、nadarzynに戻りました。

テストは、以下の新聞のジャーナリストによって監視され、観察されました：モーター、スーパーエクスプレス、テレビチャンネル：TVNターボとMotokibic TVの編集チーム-TVP3Katowiceによ

エンジンの解体により、クランクシャフトのベアリング枕の正常な摩耗が確認されました（走行距離180,000km以上のエンジンの場合）、摩耗は562kmにもかかわらず限界内であったオイルなしで走行しました。

テスト結果:＜4074＞＜5947＞＜2233＞都市部と非都市部でエンジンオイルなしで562kmを走行した車両（5％）(95%)

試験中のエンジン温度は標準内であった。

この車は平均速度90km/hで走行し、時には120km/hの速度に達しました。

エンジンはガソリンとLPGを交互に駆動しました（エンジン運転の極端な条件を

オイルなしの運転時間（合計約7時間）にもかかわらず、エンジンはまだ良好な動作状態であり、車を運転している間に問題は発生しませんでした。

正常に動作していたエンジンを解体し、摩擦によるベアリング枕の摩耗に関する見積もりを準備しました。

クランクシャフトベアリングピローの摩耗は、エンジン運転のための極端な条件にもかかわらず、限界内でした。

走行562kmのエンジンに関する試験結果は、セラマイザー®がエンジンの摩耗や裂傷から保護する際の有効な作用を確認し、独自の特性を確認しました。 この試験の主な目的は、摩擦面の保護に対するセラマイザー®の影響を調べることでした（目的は、オイルなしでエンジンを作動させることが可能であ 私達はエンジン操作に極限状態を提供するためにオイルを流出させた。
テストの極端な条件のために私達は強く他の車の同じようなテストを行うことに対して助言します。

実施されたテストに関する記事（ポーランド語）：

テスト3：セラマイザー®の使用によるエンジンの再生と、エンジンのパワーとトルクに対する製品の影響を提示する（dynoテスト）。＜1704＞＜1767＞＜2507＞車両：ホンダシビック1.6 16v of1991＜2507＞エンジン走行距離：234千683km/145千738マイル＜2507＞登録番号：WI92009＜4074＞＜1767＞セラマイザー®エンジン
オイルは、セラマイザー®を適用する前に約1500km/930マイルの走行距離計の読み取りで233050km/144724マイルに変更されました。
セラマイザー®を適用する前に最初に測定した-走行距離計の読み取り234683km/145738マイルで。
セラマイザー®を塗布し、約1400km/870マイル走行した後の第二の測定-走行距離計の読み取りで236083km/146607マイル。
の検索結果:

1. 3kG/cm2すなわち端の圧縮圧力の26.3%による最高の増加は第3シリンダーで得られた。
2.すべてのシリンダーで得られる終わりの圧縮圧力のわずかな価値そして同等化への増加、換言すればエンジンは事実上の工場外の状態に戻りました。
3. 最大トルクNmaxの3Nmの増加（車両のダイナミクスに影響を与えます）。
4. 最大電力の増加Pmaxによる2馬力（車両のダイナミクスに影響を与えます）。

エンジンrpmの機能のトルクNおよび力Pのカーブの図表。

オープンスロットルでのエンド圧縮圧力の測定（左-Ceramizer®の適用前/右-Ceramizer®の適用後、約1400km/870マイルの走行）：

データを表に転送：

テスト4：Ceramizers®の使用によるエンジ

ワルシャワのPrzemyslowy Instytut Motoryzacji PIMOT（Motor Industry Institute）でテストが行われ、テストされた車はDaewoo Nexiaでした。＜2507＞車両：大宇ネクシア＜2507＞エンジン走行距離: 179千407km/111千411マイル

25.03.2004
PIMOTへの最初の訪問の間に、終わりの圧縮圧力は（エンジンの状態を反映して）測定され、車の原動力は測定されました（60から140km/h/37から87mphの5速で加速）。 その後、エンジンとギアボックスにセラマイザー®が適用されました。

14.04.2004
約2654km/1600マイルを走行した後（Ceramizers®の適用時から）、再び測定が行われました。 オープンスロットルでの端部圧縮圧力の測定は，すべてのシリンダの公称値に対する増加と等化を示した。 最大増加は1.8バール、すなわち第4気筒の最終圧縮圧力の16.3％で得られ、換言すればエンジンは実質的に公称状態に戻った。 これは、次の図と表に正確に反映されています。

データは表に転送されました：

セラマイザー®の適用により、5速で60から140km/h/37から87mphへの加速の点で車両ダイナミクスの9.9％の増加を得ました。

測定の日付	走行距離計の読書	セラマイザー®の適用以来の走行距離	間隔
25.03.2004	179407 km 111411マイル	0	1622 m 0.62マイル
14.04.2004	182061km 113011マイル	2654 km 1600マイル	1460 m 0.91マイル
		による加速距離の短縮:	162 m 0.1マイル

Industrial research

Vibrexと呼ばれる一般的な使用を目的とした歯付き歯車のリアルタイム（オンライン）電子診断装置の研究プロジェクトの一環として、損傷したドライブの検出を可能にする専門家プログラムGearexpertとともに、科学研究委員会が資金提供した実験研究は、CERAMIZER®という油用特殊添加剤を用いて行われた。
それは博士エンジニアJerzy TomaszewskiとJózef Drewniakのモノグラフの一部で構成され、”歯付きギア押収”と題されています。
出典：www.zent.pl

ギヤ性能パラメータのCERAMIZER®-オイルの添加物の影響。

ギヤ握りとつながるプロセスは車輪の間の歯のスリップの結果として二つの協力の車輪間の摩擦比率と接続されます。 摩擦は歯の表面の熱を発生させ、ある条件の下で、ギヤ握りで起因します。 研究の為に私達はCeramizer®のワルシャワからVIDARによって製造されたギヤオイルの添加物を選んだ。

金属表面をセラミック化すると、機械や装置の金属表面にセラミック-金属層が生成され、運転中に摩擦の影響を受けやすくなります。 セラミック金属層を構築することにより、CERAMIZER®は、摩擦の影響を受けやすい金属表面を再生して再構築し、分子レベルで金属に永久に付着させます。 発生させた金属陶磁器の層は堅く、耐久で、低い摩擦比率があります。 それはすばらしく熱を運び去れ、高温および機械負荷抵抗力がある。 この層は摩擦に服従する金属表面のマイクロ欠陥そして変形を満たし、塗り、そして滑らかにします。 摩擦の場所での高い局所温度（900℃以上）の結果として、CERAMIZER®の粒子の溶融が起こる。 CERAMIZER®のこれらの粒子は金属への付着の高レベルによって特徴付けられ、摩擦の結果として高温がある使用された点（選択的な移動）にオイルかグリス その後、粒子の拡散が続く。 これらの点で金属およびCERAMIZER®の再構築された表面の粒子は陶磁器金属の層を発生させる。

CERAMIZER®が金属表面に拡散することにより、金属の結晶構造が改善され、外層が硬化して充填されます（耐久性のある不可分のセラミック金属保護層が生成されます）。

油で潤滑し、セラマイザー®を添加した摩擦接触特性は、ラドムのITE社製のロールブロックテスト装置T-05で最初に調べました。 試験装置T-05は、プラスチック塗抹標本、油および固体塗抹標本の特性および金属およびプラスチックの摩擦中の耐摩耗性の推定および重装用機械部品に適用される低摩擦コートの耐摩耗性を調べるために使用される。 テスト器具はアメリカの標準で規定される方法に従って研究を遂行するように設計されています:ASTM D2714、D3704、D2981およびG77。 適用された解決および装置が機械テストに合うことが原因でスライドの速度および広さを調節することに可能性の塗抹されたおよび乾燥したス 検査された接触は集中的または広がっている可能性があります。 テスト装置の動作を図7.10に示します。

半円形の挿入物が付いているサンプルグリップ4 3はブロック1の自動調整式の締め金で止めることを構成し、それは2を転がすために緊密な付属品および接触の推圧の同じ均一広がりを提供する。 2レバーのローディングシステムは1%の正確さのロールPの方にブロックを押す力を加えることを可能にする。 ロールはnの単調な、回転速度と回るか、またはfの頻度と振動の動きを行います。 研究では，摩擦力，線形摩擦単位摩耗，ブロックの温度，油の温度について報告した。 T-05立場のテストされた要素はブロックおよび反サンプルロールのサンプルです。 ブロックの側面と共に回転ロールの円柱表面は広がりの接触を構成する-6,35のmm幅。

60HRC硬度のブロック鋼Φ h15、60HRC硬度のロール鋼Φ H15を研究中に使用しました。 研究には以下が含まれます:

• 質量摩耗は、0,0001gの分解能のバランスを使用してブロックサンプル質量として計算されます。
• 体積摩耗は、ブロックの7,85g/cm3密度の時点での大量消費に基づいて計算されます。
• 体積摩耗は、変位変換器で測定した摩擦単位の直線摩耗としてkm単位で計算されます。
• 所定の摩擦距離に対する登録瞬時の平均値として計算された平均摩擦比。

応用研究方法には、セラマイザー®の添加なしおよび添加なしの基本油タイプFVA-2のパラメータの決定が含まれていました。 研究は120kgの単位負荷、0,5m/sのスライドの速度および10 800mの摩擦間隔のために遂行された。表7.1は添加物が付いている基本的なオイルおよびオイルのための結果を示す。

トリビリオロジカルパラメータの結果のリスト。 表7.1

摩擦比の減少に伴い、ブロック温度は基準油とのブロック温度に関連して28％低下した。

得られた試験装置の結果は、噛み合い中に優勢な接触条件について検証され、ギアの他のパラメータに対する添加剤の影響が定義されるものとする。 研究の主な目的は、円筒歯車の動的特性に対する油添加剤の影響を決定することであった。 メカニズムCeramizerの製造業者によって提供された説明によると、生成中に自己平滑化の対象となった協力歯の表面に金属セラミック層を生成した。 陶磁器金属のコートはマイクロひび、傷および割れることの滑らかになることを提供する。 行われたceramizationの結果として歯の適切なプロフィールは相互歯の摩擦のかなりの減少得られ。 研究の主な目的は、歯の表面に発生したセラミック層が歯車の性能パラメータに及ぼす影響を決定することでした。 研究は次の変数の測定を含んでいた:

• オイルとギアの体温。
• ギヤボディ振動-ギヤからの騒音（音圧）-付加的な操作の前後の偏差、一致。
• セラミック化前後の歯の表面の残留応力。

図7.12に示された閉じた電源スタンドSB-J2について研究が行われました。

研究は、表7.4に含まれている映画の構築パラメータの車輪の三対について行われました。 車輪は鋼鉄タイプ18HGTからなされ、モジュールの0,2の深さまで浸炭に服従し、56±2HRCの硬度まで堅くなることに服従した。 すべての実験の間にピニオンは650+6Nmのねじれモーメントを負荷した。

毎回の試験では、セラマイザー®を添加した新鮮な油、タイプTRANSOL SP-150を使用しました。

テストに使用される車輪のパラメータ。 テーブル7.2

表7.3には、試験の数、使用された試料および抗試料の数、およびピニオンを装填する瞬間の値が含まれる。
試験に使用した歯車の数とピニオンの負荷モーメントの値のリスト。 テーブル7.3

あらゆるテストは48時間遂行されました（CERAMIZER®の製造業者に従って、全プロセスはローディングの下でギヤ仕事の40時間まで続きます）。

図7.13は、ギア性能パラメータを決定するために適用される測定スタンドを示しています。 ケーシング1では、試料および抗試料の固定車輪を表2に記載した。 センサー8はギヤボディ振動の加速を測定する。 ギヤボディの温度検出器9,14の測定の温度および内部オイルの包装の温度。 サウンドレベルゲージ10は、2分ごとに音圧の変動を記録します。 結果はDasyLabシステム、バージョン4.0項目12,13で記録されました。

ピニオン付き軸トルクモーメントは、伸び計システム6で信号7をデータロジスティクスシステム12にテレメトリ転送して測定しました。 インレットシャフト試験歯車1の回転速度は、インバータ15で調整した。 歯の表面の残留応力の測定は図7.14で示されるX線回折の器械のタイプASTX2002となされました。

歯の性能偏差の測定はＨｏｅｆｌｅｒ測定機を用いて得た。 測定テストのそれぞれで性能の偏差はceramizationの前後に車輪を参照して定められました。
測定結果は、それぞれ測定された性能パラメータごとに提示されます。 これらの結果は、歯車がオンになってからの実験全体、後にセラミック化中および歯の側面のCeramizer®の操作中に記録されました。
ギヤおよびボディの中のオイル温度は全テストの間に熱電対のタイプJによって毎分測定されました。

図7.16は、三つの測定試験中のギアボディの温度の変動を示しています。
どちらの場合も、与えられた値は環境温度に対する温度のゲインを決定します。
チャートの分析は、セラミック化中に熱流
（水平線）の領域内の温度の有意な変化がないことを示しています。 テスト1（図7.15および7.16）の場合にのみ、特にテストの最終段階で有意な油温およびボディギア温度の低下が報告された。 ギヤの大きい熱慣性により熱流れの間に検出されない温度の変動で起因するものがオイルおよびギヤ包装の温度の変動で重要な遅れを引き起こ

側歯表面のセラミック化について，振動加速度の振幅を測定した。 図7.17は、三つの試験を参照した振動加速度振幅の変動を示しています。

チャートの分析は、セラミック化中の歯車体振動の減少を示しています。 明らかに見られるのは、層の生成と車輪の侵入のための時間帯です。 その後、プロセスレベルの振動が安定し、一定の値を中心に変動します。 開始時の振動振幅レベルを考慮すると、最終的に振動振幅のほぼ2倍の減少が得られます。 表7.4は、実験の最初と最後の時間における振動速度と加速度振幅の平均値を示しています。

有効振動振幅の比較。 テーブル7.4

等価音圧は、フィルタタイプAを使用して二分の周期で測定されたノイズパラメータとしてあった。 図7.図18は、テスト1のノイズ測定に関する結果を示しています。

その結果を考慮すると，歯側面のセラミック化傾向が明確で騒音レベルが低下するゾーンと，平均値付近の安定した騒音変動のゾーンとを区別することができる。 表7.5には、図7.18に示す赤い線の右側と左側の平均音圧値の計算結果が含まれています。

音響圧力測定の比較結果。 表7.5

残留応力の測定は、右の歯No.61-03-05-30の車輪サンプルNo.1,5,10,15,20,15のために行われました。 セラミック化および研削後の歯の測定を行った。
表7.6には、図7.19に従った歯形の方向正接に対する残留応力の測定結果が含まれています。

残留応力値に対するセラミック化の影響を考慮すると、このプロセスは残留応力値に無関心であることに留意すべきである。 得られたセラミック化前後の残留応力の変動は，添加剤を含まない油で作業する車輪のように類推的である。

歯表面の残留応力の測定結果。 テーブル7.6

緩和過程の結果として、応力変動があり、それらはマージン誤差の範囲内にある。 残留応力値に対するセラミック化プロセスの体積は，炭化および硬化のために負の残留応力を入力すると，表面強度および歯根曲げ疲労に対する耐性が増加するため，装置の有利な特性であることに留意すべきである。 残留応力の負の値を減少させるすべてのプロセスは不利であり、歯の強度を低下させるであろう。

セラミック化前後の車輪の歯偏差の測定は、歯No.1,5,10,15についてそれぞれ決定した。 歯根に入る円錐頂点の下部領域を除いた歯の活性表面について，セラミック化後の歯の性能偏差を測定した。 セラミック化後のメッシュ性能偏差の参照解析は、参照頂点の形成にこのプロセスの重要な影響を示しています。 おそらく硬質セラミック層は共通頂点の著しい研削を引き起こし，その結果歯頭プロファイルの修正（セラミック化前後の歯偏差ｆの決定プロファイルを目的としたチャートの比較）と同じ効果を与える。

歪んだ歯の歯付き歯車のためのオイル添加剤の影響は、第6章に記載されているスタンドで分析されました。 表面のCerazmizationプロセスは50時間のわずかな負荷の下のギヤのオイルそして仕事へのCERAMIZER®の付加のおかげで得られた。 この時間の後、歯側面の質量温度を決定し、セラミック層のない歯の質量温度と比較した。 表7.7には、測定結果と歯の表面に発生する熱の計算値が含まれています。

セラミック化前後のメッシュの熱パラメータの比較。 テーブル7.7

ギヤのための減らされた摩擦比率の得られた結果は装置T-05と得られた結果と対等です。

歯表面のセラミック層を生成する主な効果は次のとおりです。

セラマイザー®は、歯車の振動レベルに大きな影響を与えます。 速度と加速度の有効振幅としての振動パラメータのほぼ二倍の減少を報告した。
振動の減少は、等価音圧レベルの騒音の減少に伴います。 この値は約1,6dB（A）です。
セラミック化においては、硬化による初期負の残留応力を低減するプロセスはなく、非常に有利である。 Ceramizationは歯の基礎の疲労と同様、歯の側面の耐久性の減少に直接影響を与えます。
表面の非常に高い靭性が原因で陶磁器のコートはより容易で、より速い身に着けていることのために作ります。 それは共通の頂点で明らかです。 このプロセスの効果は共通の頂点のプロフィールの修正と対等である。
セラミック化処理後、歯間摩擦率は30％減少します。
また、大量消費は約60％と大幅に減少します。